3.4. Помещение «Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха» Имя
| Значение
| Описание
| В помещении находится два бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания с подводящими и отводящими трубопроводами
В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине
| Длина
| 32 м
| Ширина
| 10 м
| Площадь
| 320 м²
| Высота
| 8 м
| Уровень нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия)
| 6 м
| Расчетная температура воздуха
| 37 °C
| Имеется автоматическое пожаротушение
| Нет
| Имеется аварийная вентиляция
| Да
| Кратность воздухообмена
| 6 ч¯¹
| Категория
| В1
| Класс зоны по ПУЭ
| В-Iа
| Класс зоны по ФЗ №123
| 2
|
3.4.1. Участок «Участок_03» Имя
| Значение
| Описание
|
| Площадь
| 3,1 м²
| Высота
| 2 м
|
3.4.1.1. Горючая нагрузка «Ксилол в баке (авария)» Описание: При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек
Свойства горючего вещества: Имя
| Значение
| Наименование
| Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-60)
| Описание
| С8Н10
| Теплота сгорания
| 43,15 МДж/кг
| Молярная масса
| 106,2 кг/кмоль
| Нижний концентрационный предел распространения пламени
| 1,1 % об.
| Температура вспышки
| 29 °C
| Температура кипения
| 139,1 °C
| Плотность жидкости
| 855 кг/м³
| Удельная площадь разлива в помещении
| 1 м²/л
| Константа Антуана А
| 6,17972
| Константа Антуана В
| 1478,16
| Константа Антуана Са
| 220,535
|
Свойства горючей нагрузки: Имя
| Значение
| Суммировать расчетное избыточное давление взрыва от различных веществ на участке
| Да
| Возможность образования взрывоопасной смеси
| только в результате аварий или неисправностей
| Наличие особенностей, приведенных в п.7.3.42 ПУЭ
| нет
| Объем аппарата
| 0,207 м³
| Температура жидкости
| 37 °C
| Расчетное время отключения трубопроводов
| 300 с
| Уровень значимости (табл. Д.1 СП 12)
| 0,05
|
Подводящие трубопроводы №
| Внутренний диаметр, м
| Длина, м
| Расход жидкости, м³/с
| 1
| 0,025
| 10
| 2,99E-05
|
Отводящие трубопроводы №
| Внутренний диаметр, м
| Длина, м
| 1
| 0,04
| 10
|
Поверхности испарения №
| Площадь испарения, м²
| Масса жидкости, содержащейся на поверхности испарения (в емкости), кг
| 1
| 1,54
| 176
| 2
| 6,28
| 1
|
Определение массы жидкости, вышедшей из аппарата при аварии
Происходит авария аппарата «Ксилол в баке (авария)». Все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство, происходит одновременно утечка жидкости из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потокам.
Объем жидкости, вышедшей из аппарата, равен объему аппарата и составляет 0,207 м³.
Объем жидкости, вышедшей до отключения трубопроводов, определяется по формуле и составляет 0,009 м³.
Объем жидкости, вышедшей после отключения трубопроводов, определяется по формуле и составляет 0,0175 м³.
Таким образом, объем жидкости, поступившей в окружающее пространство из аппарата и трубопроводов, составляет 0,2334 м³.
Масса жидкости, вышедшей из аппарата и трубопроводов, составляет 199,6 кг.
Площадь разлива жидкости составляет 233,4 м². Расчет коэффициента Z участия в горении паров жидкости
Жидкость нагрета до температуры вспышки или выше.
Проверка условия Д.1: где: −
| масса паров ЛВЖ
| 4,65 кг
| −
| плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре
| 4,172 кг/м³
| −
| свободный объем помещения
| 2048 м³
| –
| нижний концентрационный предел распространения пламени
| 1,1 % об.
|
0,05 % < 0,55 % – условие выполняется. Отношение длины помещения к ширине составляет 3,2 ≤ 5. Условие выполняется.
Определяем концентрацию насыщенных паров при расчетной температуре воздуха в помещении:
2,73 % об.,
где: −
| давление насыщенных паров при расчетной температуре
| 2,755 кПа
| −
| атмосферное давление
| 101 кПа
|
Определяем предэкспоненциальный множитель С0:
0,55 % об.,
где: –
| концентрация насыщенных паров
| 2,73 % об.
| −
| масса паров ЛВЖ
| 4,65 кг
| −
| плотность паров ЛВЖ
| 4,172 кг/м³
| −
| свободный объем помещения
| 2048 м³
|
Определяем расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР:
0 м,
0 м,
0 м,
где: −
| коэффициент, принимаемый для паров ЛВЖ равным 1,1958
| 1,1958
| −
| коэффициент, принимаемый для паров ЛВЖ равным T/3600
| 1
| −
| коэффициент, принимаемый равным 0,04714 для паров ЛВЖ при отсутствии подвижности воздушной среды; 0,3536 — для паров ЛВЖ при подвижности воздушной среды
| 0,04714
| –
| длина помещения
| 32 м
| –
| ширина помещения
| 10 м
| –
| высота помещения
| 8 м
| –
| допустимые отклонения концентрации при заданном уровне значимости Q() = 0,05
| 1,25
| При отрицательных значениях логарифмов расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР принимаются равными 0. Коэффициент Z участия в горении паров ЛВЖ при и определяется по формуле: 0. Так как коэффициент Z участия в горении паров жидкости равен нулю, возникновение источника зажигания не приведет к взрыву, и расчетное давление взрыва будет равно нулю.
3.4.1.2. Горючая нагрузка «Ксилол в не-аварийном баке» Описание: <нет>
Свойства горючего вещества: Имя
| Значение
| Наименование
| Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-60)
| Описание
| С8Н10
| Теплота сгорания
| 43,15 МДж/кг
| Молярная масса
| 106,2 кг/кмоль
| Нижний концентрационный предел распространения пламени
| 1,1 % об.
| Температура вспышки
| 29 °C
| Температура кипения
| 139,1 °C
| Плотность жидкости
| 855 кг/м³
| Удельная площадь разлива в помещении
| 1 м²/л
| Константа Антуана А
| 6,17972
| Константа Антуана В
| 1478,16
| Константа Антуана Са
| 220,535
|
Свойства горючей нагрузки: Имя
| Значение
| Суммировать расчетное избыточное давление взрыва от различных веществ на участке
| Нет
| Возможность образования взрывоопасной смеси
| только в результате аварий или неисправностей
| Наличие особенностей, приведенных в п.7.3.42 ПУЭ
| нет
| Объем аппарата
| 0,207 м³
| Температура жидкости
| 37 °C
| Расчетное время отключения трубопроводов
| 300 с
| Уровень значимости (табл. Д.1 СП 12)
| 0,05
|
Подводящие трубопроводы №
| Внутренний диаметр, м
| Длина, м
| Расход жидкости, м³/с
| 1
| 0,025
| 10
| 2,99E-05
|
Отводящие трубопроводы №
| Внутренний диаметр, м
| Длина, м
| 1
| 0,04
| 10
|
Поверхности испарения №
| Площадь испарения, м²
| Масса жидкости, содержащейся на поверхности испарения (в емкости), кг
| 1
| 1,54
| 176
| 2
| 6,28
| 1
|
Определение массы жидкости, вышедшей из аппарата при аварии
Происходит авария аппарата «Ксилол в не-аварийном баке». Все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство, происходит одновременно утечка жидкости из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потокам.
Объем жидкости, вышедшей из аппарата, равен объему аппарата и составляет 0,207 м³.
Объем жидкости, вышедшей до отключения трубопроводов, определяется по формуле и составляет 0,009 м³.
Объем жидкости, вышедшей после отключения трубопроводов, определяется по формуле и составляет 0,0175 м³.
Таким образом, объем жидкости, поступившей в окружающее пространство из аппарата и трубопроводов, составляет 0,2334 м³.
Масса жидкости, вышедшей из аппарата и трубопроводов, составляет 199,6 кг.
Площадь разлива жидкости составляет 233,4 м². Расчет коэффициента Z участия в горении паров жидкости
Жидкость нагрета до температуры вспышки или выше.
Проверка условия Д.1: где: −
| масса паров ЛВЖ
| 4,65 кг
| −
| плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре
| 4,172 кг/м³
| −
| свободный объем помещения
| 2048 м³
| –
| нижний концентрационный предел распространения пламени
| 1,1 % об.
|
0,05 % < 0,55 % – условие выполняется. Отношение длины помещения к ширине составляет 3,2 ≤ 5. Условие выполняется.
Определяем концентрацию насыщенных паров при расчетной температуре воздуха в помещении:
2,73 % об.,
где: −
| давление насыщенных паров при расчетной температуре
| 2,755 кПа
| −
| атмосферное давление
| 101 кПа
|
Определяем предэкспоненциальный множитель С0:
0,55 % об.,
где: –
| концентрация насыщенных паров
| 2,73 % об.
| −
| масса паров ЛВЖ
| 4,65 кг
| −
| плотность паров ЛВЖ
| 4,172 кг/м³
| −
| свободный объем помещения
| 2048 м³
|
Определяем расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР:
0 м,
0 м,
0 м,
где: −
| коэффициент, принимаемый для паров ЛВЖ равным 1,1958
| 1,1958
| −
| коэффициент, принимаемый для паров ЛВЖ равным T/3600
| 1
| −
| коэффициент, принимаемый равным 0,04714 для паров ЛВЖ при отсутствии подвижности воздушной среды; 0,3536 — для паров ЛВЖ при подвижности воздушной среды
| 0,04714
| –
| длина помещения
| 32 м
| –
| ширина помещения
| 10 м
| –
| высота помещения
| 8 м
| –
| допустимые отклонения концентрации при заданном уровне значимости Q() = 0,05
| 1,25
| При отрицательных значениях логарифмов расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР принимаются равными 0. Коэффициент Z участия в горении паров ЛВЖ при и определяется по формуле: 0. Так как коэффициент Z участия в горении паров жидкости равен нулю, возникновение источника зажигания не приведет к взрыву, и расчетное давление взрыва будет равно нулю.
3.4.1.3. Горючая нагрузка «Уайт-спирит в баке (авария)» Описание: При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек
Свойства горючего вещества: Имя
| Значение
| Наименование
| Уайт-спирит (ГОСТ 313452)
| Описание
| C10,5H21,0
| Теплота сгорания
| 43,97 МДж/кг
| Молярная масса
| 147,3 кг/кмоль
| Нижний концентрационный предел распространения пламени
| 0,7 % об.
| Температура вспышки
| 33 °C
| Температура кипения
| 140 °C
| Плотность жидкости
| 760 кг/м³
| Удельная площадь разлива в помещении
| 1 м²/л
| Константа Антуана А
| 7,13623
| Константа Антуана В
| 2218,3
| Константа Антуана Са
| 273,15
|
Свойства горючей нагрузки: Имя
| Значение
| Суммировать расчетное избыточное давление взрыва от различных веществ на участке
| Да
| Возможность образования взрывоопасной смеси
| только в результате аварий или неисправностей
| Наличие особенностей, приведенных в п.7.3.42 ПУЭ
| нет
| Объем аппарата
| 0,009 м³
| Температура жидкости
| 37 °C
| Расчетное время отключения трубопроводов
| 300 с
| Уровень значимости (табл. Д.1 СП 12)
| 0,05
|
Подводящие трубопроводы №
| Внутренний диаметр, м
| Длина, м
| Расход жидкости, м³/с
| 1
| 0,025
| 10
| 0
|
Отводящие трубопроводы №
| Внутренний диаметр, м
| Длина, м
| 1
| 0,04
| 10
|
Поверхности испарения №
| Площадь испарения, м²
| Масса жидкости, содержащейся на поверхности испарения (в емкости), кг
| 1
| 1,54
| 7,6
| 2
| 6,3
| 1
|
Определение массы жидкости, вышедшей из аппарата при аварии
Происходит авария аппарата «Уайт-спирит в баке (авария)». Все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство, происходит одновременно утечка жидкости из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потокам.
Объем жидкости, вышедшей из аппарата, равен объему аппарата и составляет 0,009 м³.
Объем жидкости, вышедшей до отключения трубопроводов, определяется по формуле и составляет 0 м³.
Объем жидкости, вышедшей после отключения трубопроводов, определяется по формуле и составляет 0,0175 м³.
Таким образом, объем жидкости, поступившей в окружающее пространство из аппарата и трубопроводов, составляет 0,0265 м³.
Масса жидкости, вышедшей из аппарата и трубопроводов, составляет 20,1 кг.
Площадь разлива жидкости составляет 26,5 м². Расчет коэффициента Z участия в горении паров жидкости
Жидкость нагрета до температуры вспышки или выше.
Проверка условия Д.1: где: −
| масса паров ЛВЖ
| 0,272 кг
| −
| плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре
| 5,786 кг/м³
| −
| свободный объем помещения
| 2048 м³
| –
| нижний концентрационный предел распространения пламени
| 0,7 % об.
|
0 % < 0,35 % – условие выполняется. Отношение длины помещения к ширине составляет 3,2 ≤ 5. Условие выполняется.
Определяем концентрацию насыщенных паров при расчетной температуре воздуха в помещении:
0,95 % об.,
где: −
| давление насыщенных паров при расчетной температуре
| 0,964 кПа
| −
| атмосферное давление
| 101 кПа
|
Определяем предэкспоненциальный множитель С0:
0,08 % об.,
где: –
| концентрация насыщенных паров
| 0,95 % об.
| −
| масса паров ЛВЖ
| 0,272 кг
| −
| плотность паров ЛВЖ
| 5,786 кг/м³
| −
| свободный объем помещения
| 2048 м³
|
Определяем расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР:
0 м,
0 м,
0 м,
где: −
| коэффициент, принимаемый для паров ЛВЖ равным 1,1958
| 1,1958
| −
| коэффициент, принимаемый для паров ЛВЖ равным T/3600
| 1
| −
| коэффициент, принимаемый равным 0,04714 для паров ЛВЖ при отсутствии подвижности воздушной среды; 0,3536 — для паров ЛВЖ при подвижности воздушной среды
| 0,04714
| –
| длина помещения
| 32 м
| –
| ширина помещения
| 10 м
| –
| высота помещения
| 8 м
| –
| допустимые отклонения концентрации при заданном уровне значимости Q() = 0,05
| 1,25
| При отрицательных значениях логарифмов расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР принимаются равными 0. Коэффициент Z участия в горении паров ЛВЖ при и определяется по формуле: 0. Так как коэффициент Z участия в горении паров жидкости равен нулю, возникновение источника зажигания не приведет к взрыву, и расчетное давление взрыва будет равно нулю.
3.4.1.4. Горючая нагрузка «Уайт-спирит в не-аварийном баке» Описание: <нет>
Свойства горючего вещества: Имя
| Значение
| Наименование
| Уайт-спирит (ГОСТ 313452)
| Описание
| C10,5H21,0
| Теплота сгорания
| 43,97 МДж/кг
| Молярная масса
| 147,3 кг/кмоль
| Нижний концентрационный предел распространения пламени
| 0,7 % об.
| Температура вспышки
| 33 °C
| Температура кипения
| 140 °C
| Плотность жидкости
| 760 кг/м³
| Удельная площадь разлива в помещении
| 1 м²/л
| Константа Антуана А
| 7,13623
| Константа Антуана В
| 2218,3
| Константа Антуана Са
| 273,15
|
Свойства горючей нагрузки: Имя
| Значение
| Суммировать расчетное избыточное давление взрыва от различных веществ на участке
| Нет
| Возможность образования взрывоопасной смеси
| только в результате аварий или неисправностей
| Наличие особенностей, приведенных в п.7.3.42 ПУЭ
| нет
| Объем аппарата
| 0,009 м³
| Температура жидкости
| 37 °C
| Расчетное время отключения трубопроводов
| 300 с
| Уровень значимости (табл. Д.1 СП 12)
| 0,05
|
Подводящие трубопроводы №
| Внутренний диаметр, м
| Длина, м
| Расход жидкости, м³/с
| 1
| 0,025
| 10
| 0
|
Отводящие трубопроводы №
| Внутренний диаметр, м
| Длина, м
| 1
| 0,04
| 10
|
Поверхности испарения №
| Площадь испарения, м²
| Масса жидкости, содержащейся на поверхности испарения (в емкости), кг
| 1
| 1,54
| 7,6
| 2
| 6,3
| 1
|
Определение массы жидкости, вышедшей из аппарата при аварии
Происходит авария аппарата «Уайт-спирит в не-аварийном баке». Все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство, происходит одновременно утечка жидкости из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потокам.
Объем жидкости, вышедшей из аппарата, равен объему аппарата и составляет 0,009 м³.
Объем жидкости, вышедшей до отключения трубопроводов, определяется по формуле и составляет 0 м³.
Объем жидкости, вышедшей после отключения трубопроводов, определяется по формуле и составляет 0,0175 м³.
Таким образом, объем жидкости, поступившей в окружающее пространство из аппарата и трубопроводов, составляет 0,0265 м³.
Масса жидкости, вышедшей из аппарата и трубопроводов, составляет 20,1 кг.
Площадь разлива жидкости составляет 26,5 м². Расчет коэффициента Z участия в горении паров жидкости
Жидкость нагрета до температуры вспышки или выше.
Проверка условия Д.1: где: −
| масса паров ЛВЖ
| 0,272 кг
| −
| плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре
| 5,786 кг/м³
| −
| свободный объем помещения
| 2048 м³
| –
| нижний концентрационный предел распространения пламени
| 0,7 % об.
|
0 % < 0,35 % – условие выполняется. Отношение длины помещения к ширине составляет 3,2 ≤ 5. Условие выполняется.
Определяем концентрацию насыщенных паров при расчетной температуре воздуха в помещении:
0,95 % об.,
где: −
| давление насыщенных паров при расчетной температуре
| 0,964 кПа
| −
| атмосферное давление
| 101 кПа
|
Определяем предэкспоненциальный множитель С0:
0,08 % об.,
где: –
| концентрация насыщенных паров
| 0,95 % об.
| −
| масса паров ЛВЖ
| 0,272 кг
| −
| плотность паров ЛВЖ
| 5,786 кг/м³
| −
| свободный объем помещения
| 2048 м³
|
Определяем расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР:
0 м,
0 м,
0 м,
где: −
| коэффициент, принимаемый для паров ЛВЖ равным 1,1958
| 1,1958
| −
| коэффициент, принимаемый для паров ЛВЖ равным T/3600
| 1
| −
| коэффициент, принимаемый равным 0,04714 для паров ЛВЖ при отсутствии подвижности воздушной среды; 0,3536 — для паров ЛВЖ при подвижности воздушной среды
| 0,04714
| –
| длина помещения
| 32 м
| –
| ширина помещения
| 10 м
| –
| высота помещения
| 8 м
| –
| допустимые отклонения концентрации при заданном уровне значимости Q() = 0,05
| 1,25
| При отрицательных значениях логарифмов расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР принимаются равными 0. Коэффициент Z участия в горении паров ЛВЖ при и определяется по формуле: 0. Так как коэффициент Z участия в горении паров жидкости равен нулю, возникновение источника зажигания не приведет к взрыву, и расчетное давление взрыва будет равно нулю.
3.4.1.5. Определение удельной пожарной нагрузки Пожарная нагрузка на участке №
| Наименование
| Горючая нагрузка
| Масса
| Теплота сгорания
| 1
| Ксилол в баке (авария)
| Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-60)
| 376,596 кг
| 43,15 МДж/кг
| 2
| Ксилол в не-аварийном баке
| Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-60)
| 376,596 кг
| 43,15 МДж/кг
| 3
| Уайт-спирит в баке (авария)
| Уайт-спирит (ГОСТ 313452)
| 28,721 кг
| 43,97 МДж/кг
| 4
| Уайт-спирит в не-аварийном баке
| Уайт-спирит (ГОСТ 313452)
| 28,721 кг
| 43,97 МДж/кг
|
Удельная пожарная нагрузка определяется по формуле:
3502,6 МДж/м²,
где: Q −
| суммарная пожарная нагрузка на участке
| 35025,9 МДж
| S −
| площадь участка (при площади менее 10 м2, принимается значение 10 м2)
| 3,1 м²
|
Итого: 3502,6 МДж/м².
3.4.2. Определение категории помещения Рассчитанное избыточное давление взрыва на участках: Участок
| Рассчитанное избыточное давление взрыва
| Участок_03
| 0 кПа
|
В помещении нет участков, рассчитанное избыточное давление взрыва для которых превышает 5 кПа, поэтому необходимо выполнить проверку помещения на отношение к пожароопасным категориям В1-В4. Расчетные характеристики участков: Наименование
| g
| Q ≥ 0,64gH²
| Площадь
| qкр
| H
| Lпр.
| L
| Участок_03
| 3502,6 МДж/м²
| ---
| ---
| ---
| ---
| ---
| ---
| где: g – удельная пожарная нагрузка на участке, определяемая по формуле (Б.2) СП 12.13130.2009;
"Q ≥ 0,64gH²" – выполняется ли условие (Б.5) СП 12.13130.2009;
qкр – критическая плотность падающих лучистых потоков;
H – минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия);
Lпр – предельное (допустимое) расстояние до соседнего участка;
Lmin – минимальное расстояние до соседнего участка. Вывод: согласно п.п. Б.1, Б.2 СП 12.13130.2009, поскольку g > 2200 МДж/м², помещение относится к категории В1.
3.4.3. Определение класса зоны помещения по ПУЭ Согласно п. 7.3.38 ПУЭ, класс взрывоопасной зоны определяется технологами совместно с электриками проектной или эксплуатирующей организации.
Согласно п. 7.3.41 ПУЭ, зоны, расположенные в помещениях, в которых при нормальной эксплуатации взрывоопасные смеси горючих газов или паров ЛВЖ с воздухом не образуются, а возможны только в результате аварий или неисправностей, относятся к классу В-Iа.
При определении размеров взрывоопасных зон принимается, что (п. 7.3.39 ПУЭ):
а) взрывоопасная зона в помещении занимает весь объем помещения, если объем взрывоопасной смеси превышает 5% свободного объема помещения;
б) взрывоопасной считается зона в помещении в пределах до 5 м по горизонтали и вертикали от технологического аппарата, из которого возможно выделение горючих газов или паров ЛВЖ, если объем взрывоопасной смеси равен или менее 5% свободного объема помещения.
3.4.4. Определение класса зоны помещения по ФЗ №123 Согласно ст. 19 "Технического регламента о требованиях пожарной безопасности", зоны, в которых при нормальном режиме работы оборудования не образуются взрывоопасные смеси газов или паров жидкостей с воздухом, но возможно образование такой взрывоопасной смеси газов или паров жидкостей с воздухом только в результате аварии или повреждения технологического оборудования, относятся к классу 2.
перейти в каталог файлов
| Образовательный портал
Как узнать результаты егэ
Стихи про летний лагерь
3агадки для детей |